1、電子設備雷擊浪涌抗擾度試驗標準
電子設備雷擊浪涌抗擾度試驗的國家標準爲GB/T17626.5（等同於國際標準IEC61000-4-5 ）。
標準可以再www.hw100k.com網站 可靠性板塊 進行下載：
http://www.hw100k.com/forum.php?mod=viewthread&tid=3528&extra=
標準主要是模擬間接雷擊產生的各種情況：
（1）雷電擊中外部線路，有大量電流流入外部線路或接地電阻，因而產生的干擾電壓。
（2）間接雷擊（如雲層間或雲層內的雷擊）在外部線路上感應出電壓和電流。
（3）雷電擊中線路鄰近物體，在其周圍建立的強大電磁場，在外部線路上感應出電壓。
（4）雷電擊中鄰近地面，地電流通過公共接地系統時所引進的干擾。
標準除了模擬雷擊外，還模擬變電所等場合，因開關動作而引進的干擾（開關切換時引起電壓瞬變），如：
（1）主電源系統切換時產生的干擾（如電容器組的切換）。
（2）同一電網，在靠近設備附近的一些較小開關跳動時的干擾。
（3）切換伴有諧振線路的晶閘管設備。
（4）各種系統性的故障，如設備接地網絡或接地系統間的短路和飛弧故障。
標準描述了兩種不同的波形發生器：
一種是雷擊在電源線上感應生產的波形；
另一種是在通信線路上感應產生的波形。
這兩種線路都屬於空架線，但線路的阻抗各不相同：在電源線上感應產生的浪涌波形比較窄一些（50uS），前沿要陡一些（1.2uS）；而在通信線上感應產生的浪涌波形比較寬一些，但前沿要緩一些。後面我們主要以雷擊在電源線上感應生產的波形來對電路進行分析，同時也對通信線路的防雷技術進行簡單介紹。
2、模擬雷擊浪涌脈衝生成電路的工作原理
上圖是模擬雷電擊到配電設備時，在輸電線路中感應產生的浪涌電壓，或雷電落地後雷電流通過公共地電阻產生的反擊高壓，的脈衝產生電路。4kV時的單脈衝能量爲100焦耳。
圖中Cs是儲能電容（大約爲10uF，相當於雷雲電容）；
Us爲高壓電源；
Rc爲充電電阻；
Rs爲脈衝持續時間形成電阻（放電曲線形成電阻）；
Rm爲阻抗匹配電阻Ls爲電流上升形成電感。
雷擊浪涌抗擾度試驗對不同產品有不同的參數要求，上圖中的參數可根據產品標準要求不同，稍有改動。
基本參數要求：
（1）開路輸出電壓：0.5～6kV，分5等級輸出，最後一級由用戶與製造商協商確定；
（2）短路輸出電流：0.25～2kA，供不同等級試驗用;
（3）內阻：2 歐姆，附加電阻10、12、40、42歐姆，供其它不同等級試驗用；
（4）浪涌輸出極性：正/負；浪涌輸出與電源同步時，移相0～360度；
（5）重複頻率：至少每分鐘一次。
雷擊浪涌抗擾度試驗的嚴酷等級分爲5級:
1級：較好保護的環境；
2級：有一定保護的環境；
3級：普通的電磁騷擾環境、對設備未規定特殊安裝要求，如工業性的工作場所；
4級：受嚴重騷擾的環境，如民用空架線、未加保護的高壓變電所。
X級：由用戶與製造商協商確定。
圖中18uF電容，可根據嚴酷等級不同，選擇數值也可不同，但大到一定值之後，基本上就沒有太大意義。
10歐姆電阻以及9uF電容，可根據嚴酷等級不同，選擇數值也不同，電阻最小值可選爲0歐姆（美國標準就是這樣）， 9uF電容也可以選得很大，但大到一定值之後，基本上就沒有太大意義。
3、共模浪涌抑制電路
防浪涌設計時，假定共模與差模這兩部分是彼此獨立的。然而，這兩部分並非真正獨立，因爲共模扼流圈可以提供相當大的差模電感。這部分差模電感可由分立的差模電感來模擬。
爲了利用差模電感，在設計過程中，共模與差模不應同時進行，而應該按照一定的順序來做。首先，應該測量共模噪聲並將其濾除掉。採用差模抑制網絡（Differential Mode Rejection Network），可以將差模成分消除，因此就可以直接測量共模噪聲了。如果設計的共模濾波器要同時使差模噪聲不超過允許範圍，那麼就應測量共模與差模的混合噪聲。因爲已知共模成分在噪聲容限以下，因此超標的僅是差模成分，可用共模濾波器的差模漏感來衰減。對於低功率電源系統，共模扼流圈的差模電感足以解決差模輻射問題，因爲差模輻射的源阻抗較小，因此只有極少量的電感是有效的。
對4000Vp以下的浪涌電壓進行抑制，一般只需採用LC電路進行限流和平滑濾波，把脈衝信號儘量壓低到2~3倍脈衝信號平均值的水平即可。由於L1、L2有50周電網電流流過，電感很容易飽和，因此，L1、L2一般都採用一種漏感很大的共模電感。
用在交流，直流的都有，通常我們在電源EMI濾波器，開關電源中常見到，而直流側少見，在汽車電子中能夠看到用在直流側。
加入共模電感是爲了消除並行線路上的共模干擾（有兩線的，也有多線的）。由於電路上兩線阻抗的不平衡，共模干擾最終體現在差模上。用差模濾波方法很難濾除。
共模電感到底需要用在哪。共模干擾通常是電磁輻射，空間耦合過來的，那麼無論是交流還是直流，你有長線傳輸，就涉及到共 模濾波就得加共模電感。例如：USB線好多就在線上加磁環。 開關電源入口，交流電是遠距離傳輸過來的，就需要加。通常直流側不需要遠傳就不需要加了。沒有共模干擾，加了就是浪費，對電路沒有增益。
電源濾波器的設計通常可從共模和差模兩方面來考慮。共模濾波器最重要的部分就是共模扼流圈，與差模扼流圈相比，共模扼流圈的一個顯著優點在於它的電感值極高，而且體積又小，設計共模扼流圈時要考慮的一個重要問題是它的漏感，也就是差模電感。通常，計算漏感的辦法是假定它爲共模電感的1%，實際上漏感爲共模電感的0.5% ～4%之間。在設計最優性能的扼流圈時，這個誤差的影響可能是不容忽視的。
漏感的重要性
漏感是如何形成的呢？緊密繞制，且繞滿一週的環形線圈，即使沒有磁芯，其所有磁通都集中在線圈“芯”內。但是，如果環形線圈沒有繞滿一週，或者繞制不緊密，那麼磁通就會從芯中泄漏出來。這種效應與線匝間的相對距離和螺旋管芯體的磁導率成正比。共模扼流圈有兩個繞組，這兩個繞組被設計成使它們所流過的電流沿線圈芯傳導時方向相反，從而使磁場爲0。如果爲了安全起見，芯體上的線圈不是雙線繞制，這樣兩個繞組之間就有相當大的間隙，自然就引起磁通“泄漏”，這即是說，磁場在所關心的各個點上並非真正爲0。共模扼流圈的漏感是差模電感。事實上，與差模有關的磁通必須在某點上離開芯體，換句話說，磁通在芯體外部形成閉合迴路，而不僅僅只侷限在環形芯體內。
一般CX電容可承受4000Vp的差模浪涌電壓衝擊，CY電容可承受5000Vp的共模電壓衝擊。正確選擇L1、L2和CX2、CY參數的大小，就可以抑制4000Vp以下的共模和差模浪涌電壓。但如果兩個CY電容是安裝在整機線路之中，其總容量不能超過5000P，如要抑制浪涌電壓超過4000Vp，還需選用耐壓更高的電容器，以及帶限幅功能的浪涌抑制電路。
所謂抑制，只不過是把尖峯脈衝的幅度降低了一些，然後把其轉換成另一個脈衝寬度相對比較寬，幅度較爲平坦的波形輸出，但其能量基本沒有改變。
兩個CY電容的容量一般都很小，存儲的能量有限，其對共模抑制的作用並不很大，因此，對共模浪涌抑制主要靠電感L1和L2，但由於L1、L2的電感量也受到體積和成本的限制，一般也難以做得很大，所以上面電路對雷電共模浪涌電壓抑制作用很有限。
圖（a）中L1與CY1、 L2與CY2，分別對兩路共模浪涌電壓進行抑制，計算時只需計算其中一路即可。Ø對L1進行精確計算，須要求解一組2階微分方程，結果表明：電容充電是按正弦曲線進行，放電是按餘弦曲線進行。但此計算方法比較複雜，這裏採用比較簡單的方法。
假說，共模信號是一個幅度爲Up、寬度爲τ的方波，以及CY電容兩端的電壓爲Uc，測流過電感的電流爲一寬度等於2τ的鋸齒波：
流過電感的電流爲：
流過電感的最大電流爲：
在2τ期間流過電感的平均電流爲：
由此可以求得CY電容在2τ期間的電壓變化量爲：
上面公式是計算共模浪涌抑制電路中電感L和電容CY參數的計算公式，式中，Uc爲CY電容兩端的電壓，也是浪涌抑制電路的輸出電壓，∆Uc爲CY電容兩端的電壓變化量，但由於雷電脈衝的週期很長，佔空比很小，可以認爲Uc = ∆Uc，Up爲共模浪涌脈衝的峯值，q爲CY電容存儲的電荷，τ爲共模浪涌脈衝的寬度，L爲電感，C爲電容。
根據上面公式，假設浪涌峯值電壓Up=4000Vp，電容C=2500p，浪涌抑制電路的輸出電壓Uc=2000Vp，則需要電感L的數值爲1H。顯然這個數值非常大，在實際中很難實現，所以上面電路對雷電共模抑制的能力很有限，此電路還需進一步改進。
差模浪涌電壓抑制，主要是靠圖中的濾波電感L1、L2 ，和濾波電容CX ，L1、L2濾波電感和CX濾波電容等參數的選擇，同樣可以用下面公式來進行計算。
但上式中的L應該等於L1和L2兩個濾波電感之和，C=CX，Uc等於差模抑制輸出電壓。一般，差模抑制輸出電壓應不大於600Vp，因爲很多半導體器件和電容的最大耐壓都在此電壓附近，並且，經過L1和L2兩個濾波電感以及CX電容濾波之後，雷電差模浪涌電壓的幅度雖然降低了，但能量基本上沒有降低，因爲經過濾波之後，脈衝寬度會增加，一旦器件被擊穿，大部分都無法恢復到原來的狀態。
根據上面公式，假設浪涌峯值電壓Up=4000Vp，脈衝寬度爲50uS，差模浪涌抑制電路的輸出電壓Uc=600Vp，則需要LC的數值爲14mH×uF。顯然，這個數值對於一般電子產品的浪涌抑制電路來說還是比較大的，相比之下，增加電感量要比增加電容量更有利，因此最好選用一種有3個窗口、用矽鋼片作鐵芯，電感量相對較大（大於20mH）的電感作爲浪涌電感，這種電感共模和差模電感量都很大，並且不容易飽和。 順便指出，整流電路後面的電解濾波電容，同樣也具有抑制浪涌脈衝的功能，如果把此功能也算上，其輸出電壓Uc就不能選600Vp，而只能選爲電容器的最高耐壓Ur（400Vp）。
4、雷擊浪涌脈衝電壓抑制常用器件
避雷器件主要有陶瓷氣體放電管、氧化鋅壓敏電阻、半導體閘流管（TVS）、浪涌抑制電感線圈、X類浪涌抑制電容等，各種器件要組合使用。
氣體放電管的種類很多，放電電流一般都很大，可達數十kA，放電電壓比較高，放電管從點火到放電需要一定的時間，並且存在殘存電壓，性能不太穩定；氧化鋅壓敏電阻伏安特性比較好，但受功率的限制，電流相對比放電管小，多次被雷電過流擊穿後，擊穿電壓值會下降，甚至會失效；半導體TVS管伏安特性最好，但功率一般都很小，成本比較高；浪涌抑制線圈是最基本的防雷器件，爲防流過電網交流電飽和，必須選用三窗口鐵芯；X電容也是必須的，要選用容許紋波電流較大的電容。
氣體放電管
氣體放電管指作過電壓保護用的避雷管或天線開關管一類，管內有二個或多個電極，充有一定量的惰性氣體。氣體放電管是一種間隙式的防雷保護元件，它用在通信系統的防雷保護。
放電管的工作原理是氣體間隙放電i當放電管兩極之間施加一定電壓時，便在極間產生不均勻電場：在此電場作用下，管內氣體開始遊離，當外加電壓增大到使極間場強超過氣體的絕緣強度時，兩極之間的間隙將放電擊穿，由原來的絕緣狀態轉化爲導電狀態，導通後放電管兩極之間的電壓維持在放電弧道所決定的殘壓水平，這種殘壓一般很低，從而使得與放電管並聯的電子設備免受過電壓的損壞。
氣體放電管有的是以玻璃作爲管子的封裝外殼．也有的用陶瓷作爲封裝外殼，放電管內充入電氣性能穩定的惰性氣體（如氬氣和氖氣等），常用放電管的放電電極一般爲兩個、三個，電極之間由惰性氣體隔開。按電極個數的設置來劃分，放電管可分爲二極、三極放電管。
陶瓷二極放電管由純鐵電極、鎳鉻鈷合金帽、銀銅焊帽和陶瓷管體等主要部件構成。管內放電電極上塗覆有放射性氧化物，管體內壁也塗覆有放射性元素，用於改善放電特性。放電電極主要有杆形和杯形兩種結構，在杆形電極的放電管中，電極與管體壁之間還要加裝一個圓筒熱屏，該熱屏可以使陶瓷管體受熱趨於均勻，不致出現局部過熱而引起管斷裂。熱屏內也塗覆放射性氧化物，以進一步減小放電分散性。在杯形電極的放電管中，杯口處裝有鉬網，杯內裝有銫元素，其作用也是減小放電分散性。
三極放電管也是由純鐵電極、鎳鉻鈷合金帽、銀銅焊帽和陶瓷管體等部件構成。與二極放電管不同，在三極放電管中增加了鎳鉻鈷合金圓筒，作爲第三極，即接地電極。
主要參數：
（1）直流擊穿電壓。此值由施加一個低上升速率（dv/dt=100V/s）的電壓值來決定。
（2）衝擊（或浪涌）擊穿電壓。它代表放電管的動態特性，常用上升速率爲dv/dt=1kV/us的電壓值來決定。
（3）標稱衝擊放電電流。8/20us波形（前沿8us，半峯持續時間20us）的額定放電電流，通常放電10次。
（4）標準放電電流。通過50Hz交流電流的額定有效值，規定每次放電的時間爲1s，放電10次。
（5）最大單次衝擊放電電流。對8/20us電流波的單次最大放電電流。
（6）耐工頻電流值。對8/20us電流波的單次最大放電電流。對50Hz交流電，能經受連續9個周波的最大電流的有效值。
（7）絕緣電阻。對8/20us電流波的單次最大放電電流。對50Hz交流電，能經受連續9個周波的最大電流的有效值。
（8）電容。放電管電極間的電容，一般在2～10pF之間，是所有瞬變干擾吸收器件中最小的。
金屬氧化物壓敏電阻
壓敏電阻一般都是以氧化鋅爲主要成分，另加少量的其它金屬氧化物（顆粒），如：鈷、猛、鉍等壓制而成。由於兩種不同性質的物體組合在一起，相當於一個PN結（二極管），因此，壓敏電阻相當於衆多的PN結串、並聯組成。
5、超高浪涌電壓抑制電路
上圖是一個可抗擊較強雷電浪涌脈衝電壓的電原理圖，圖中：G1、G2爲氣體放電管，主要用於對高壓共模浪涌脈衝抑制，對高壓差模浪涌脈衝也同樣具有抑制能力；VR爲壓敏電阻，主要用於對高壓差模浪涌脈衝抑制。經過G1、G2和VR抑制後，共模和差模浪涌脈衝的幅度和能量均大幅度降低。
G1、G2的擊穿電壓可選1000Vp~3000Vp，VR的壓敏電壓一般取工頻電壓最大值的1.7倍。
G1、G2擊穿後會產生後續電流，一定要加保險絲以防後續電流過大使線路短路。
增加了兩個壓敏電阻VR1、VR2和一個放電管G3，主要目的是加強對共模浪涌電壓的抑制，由於壓敏電阻有漏電流，而一般電子產品都對漏電流要求很嚴格（小於0.7mAp），所以圖中加了一個放電管G3，使平時電路對地的漏電流等於0。G3的擊穿電壓要遠小於G1、G2的擊穿電壓，採用G3對漏電隔離後，壓敏電阻VR1或VR2的擊穿電壓可相應選得比較低，VR1、VR2對差模浪涌電壓也有很強的抑制作用。
G1是一個三端放電管，它相當於把兩個二端放電管安裝在一個殼體中，用它可以代替上面兩個實例中的G1、G2放電管。除了二端、三端放電管之外，放電管還有四端、五端的，各放電管的用途也不完全相同。
增加了兩個壓敏電阻（VR1、VR2），主要目的是爲了隔斷G1擊穿後產生的後續電流，以防後續電流過大使輸入電路短路，但由於VR1、VR2的最大峯值電流一般只有G1的幾十分之一，所以，本實例對超高浪涌電壓的抑制能力相對實例3要的抑制能力差很多。
在PCB板上直接製作放電避雷裝置，可以代替防雷放電管，可以抑制數萬伏共模或差模浪涌電壓衝擊，避雷裝置電極之間距離一般要求比較嚴格，輸入電壓爲AC110V時，電極之間距離可選4.5mm，輸入電壓爲AC220V時，可選6mm；避雷裝置的中間電極一定要接到三端電源線與PCB板連接的端口上。
實例6 PCB板氣隙放電裝置代替放電管
在PCB板上直接製作氣隙放電裝置，正常放電電壓爲每毫米1000~1500V，4.5mm爬電距離的放電電壓大約爲4500~6800Vp，6mm爬電距離的放電電壓大約爲6000~9000Vp。
6、各種防雷器件的連接
避雷器件的安裝順序不能搞錯，放電管必須在最前面，其次是浪涌抑制電感和壓敏電阻（或放電管），再其次纔是半導體TVS閘流管或X類電容及Y類電容。
